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1.『求助』请问电化学测试过程中金属表面会形成点蚀坑吗

2.如何防止金属装饰品表面的氧化?

3.铸造都有哪些标准？

4.项目经理工作简历模板

『求助』请问电化学测试过程中金属表面会形成点蚀坑吗

这些都是抗氧化保护膜类Sr对原位反应自生Mg2Si/ZM5复合材料通过真空感应炉中氩气保护，在ZM5熔体中加入Si获得原位反应自生Mg2Si/ZM5复合材料。用OM、ESEM、XRD等探讨了Sr对这种复合材料的组织与性能的影响规律。AXfa0002SiCw/LD2Al复合材料超塑变形协调机制的研究SiCw/LD2Al复合材料具备高比强度、高比刚度、耐磨、耐热、热膨胀系数小并可调等一系列优异性能而在航空、航天领域得到了广泛的应用，但是差的机械加工性能限制了它的进一步发展。为了解决这一问题，提出了近终形成型技术，高应变速率超塑性是近终形的关键。金属基复合材料的高应变速率拉伸超塑性已经进行了很深入的研究，但是对于压缩变形，尤其是SiCw/LD2Al复合材料的压缩变形机制研究的很少。本文主要从SiCw/LD2Al复合材料界面应力集中的角度研究超塑变形的协调机制。AXfa0003TiCp/W复合材料热冲击损伤行为的数值模拟为了揭示Tic颗粒增强的钨基复合材料（TiCp/W）高温下的失效规律，用有限元方法从宏观和微观两个方面对该复合材料在氧乙炔热冲击中的损伤行为进行了数值模拟。复合材料非稳态温度场的模拟结果、材料的宏观与微观损伤行为的模拟结果都与实验结果吻合。AXfa0004Ti-Al-B合金中铝含量对硼化物的存在方式和形态的影响用熔铸法制备了硼化物颗粒增强钛基复合材料，通过XRD和SEM，详细研究了含铝量变化时合金的相组成及硼化物的形态和存在方式的变化规律。AXfa0005SiCw/MB15镁基复合材料超塑性变形空洞行为用金相显微镜、扫描电镜对SiCw/MB15镁基复合材料在340℃，应变速率为1.67×10-2s-1变形条件超塑性变形过程中空洞的行为进行了研究。结果表明空洞最先在三叉晶界处形成，空洞的长大在变形初期由扩散控制，变形后期由基体塑性变形控制。AXfa0006原位TiB晶须和TiC颗粒复合增强Ti复合材料的压缩性能及微观结构用反应热压方法制备了原位TiB晶须和TiC颗粒复合增强钛复合材料，对复合材料进行了高温压缩试验，对变形前后的微观结构进行了分析。AXfa0007时效对SiCw/2024Al复合材料点腐蚀行为的影响利用273恒电位仪测试了在室温下3.5％NaCl溶液中时效状态对SiCw/2024Al复合材料电化学腐蚀行为的影响规律。结果表明，不同的时效状态对复合材料的点蚀电位没有影响，但却使其点蚀电流发生较大的变化。三种时效状态下复合材料表面点腐蚀程度的不同，是由于复合材料微观组织结构的差别导致点腐蚀速率不同造成的。AXfa0008激光熔敷Ti5Si3/γ耐磨复合材料涂层组织与耐磨性以Ti-Si-Ni合金粉末为原料对BT9钛合金进行激光熔敷处理，制备出以金属化合物Ti5Si3为增强相、以镍基固溶体γ相为基体的快速凝固"原位"耐磨复合材料表面改性层，整个改性层组织均匀、致密、与基体结合良好，具有很高的硬度及较好的抗滑动磨损性能。AXfa0009金属基复合材料的自发浸渗制备工艺一般而言，金属基复合材料中增（补）强相与基体相的复合需要借助外力，如粉末冶金中烧结前粉体的两组分机械混合，以及压力铸造中熔体在外压驱使下进入多孔颗粒预制件。提供这类外力通常需要复杂工艺条件下的昂贵设备，制品在尺寸和形状上又有诸多限制。寻求经济简便的复合材料制备方法一直是一项极具挑战性的任务。熔体自发浸渗颗粒预制件是一项前景看好的尝试。自发浸渗就是熔体在无外力作用下，借助浸润导致的毛细管压力自发进入颗粒多孔预制件。用传统成型工艺，陶瓷粉末可预制成所需要的形状和尺寸，金属性熔体自发渗入并充满预制件中的空隙，冷却凝固后获得颗粒在连续基体中均匀分布的复合材料。若组分间匹配得当、复合良好，可期望复合材料具有理想的力学性能。AXfa0010铜/钢复合材料的研究及应用为了使金属材料最大限度地发挥出其所具有的性能，其方法之一就是把性能不同的材料加以组合制成复合材料。钢/钢复合材料（钢表面复铜或铜合金）由于具有防腐蚀、抗磨损、导电导热性能优良、美观、成本低等优点，在军工、电子、造币、炊具及建筑装饰等领域有着广阔的应用前景，其研究也越来越引起国内外的关注。本文主要介绍了铜/钢复合材料的应用、生产方法的新进展。AXfa0011喷射沉积成形颗粒增强金属基复合材料制备技术的发展分析了喷射沉积成形颗粒增强金属基复合材料制备技术的研究现状。系统地介绍了原位反应喷射沉积成形过程中进行的各类反应。在总结国内外喷射沉积成形颗粒增强金属基复合材料制备技术优缺点的基础上，发展了溶铸-原位反应喷射沉积成形金属基复合材料制备新技术。AXfa0012铝基复合材料的腐蚀控制研究进展铝金属基复合材料（MMCs）具有比强度和比刚度高，耐磨蚀等优点，被视为在航空航天及汽车工业等领域中最有前途的新型结构材料之一。多年来，国内外均致力于铝MMCs的制备和提高机械性能的研究。相对而言，对该材料腐蚀性能特别是腐蚀控制的研究则少得多。这显然与铝MMCs应用日益增长的现状不适应，研究铝MMCs的腐蚀及腐蚀控制问题已成为材料科学中的一个重要的课题。AXfa0014电子封装材料的研究现状电子及封装技术的快速发展对封装材料的性能提出了更为严格的要求。综述了种新型封装材料的发展现状；并以金属基复合材料为重点，分别从增强体，基体材料，制备工气及微结构几个方面讨论了它们对材料热性能的影响；据此进一步提出了改善封装材料热性能的途径及未来的发展方向。AXfa0015内部因素对金属基复合材料磨损性能的影响综述和分析了金属基复合材料内部因素对磨损性能的影响。这些因素包括增强体种类、大小、形状和取向、体积人数。分析表明，上述因素通过影响复合材料的磨损机制而影响磨损性能。金属基复合材料在各种条件下表现的磨损机制的多样性是造成其磨损性能不稳定的原因。AXfa0016金属层状复合材料的超塑变形行为通过热压合和轧制的方法研制了金属多层复合材料，对复合材料的超塑性变形行为进行了研究，发现在一定的变形条件下，高塑性材料对低塑性材料存在"牵动效应"。并对复合和各组元的流变应力、应变速率敏感性指数m进行了理论推导和实验研究。和单一合金相比金属复合材料有许多优点，一方面它可以很好地增强材料功能，另一方面它具有优良的性能价格比，因而具有强劲的市场竞争能力，在许多工业领域里获得了广泛的应用。本课题在双层复合材料的基础上研制了多层金属复合材料，后者除了具有双层复合材料的优点之外，还有其自身的特点，即组元之间存在界面层，扩散良好的界面层的性能介于两组元之间，在超塑变形时高塑性组元对低塑性组元产生带动作用，使复合材料获得较好的整体超塑性。AXfa0017外部因素对金属基复合材料磨损性能的影响综述和分析了正载荷、滑动速度、滑动距离、环境温度等外部因素对金属基复合材料磨损性能的影响。与复合材料内部影响因素类似，外部因素通过影响复合材料磨损机制而影响复合材料磨损率。AXfa0018颗粒增强铝基复合材料的研制、应用与发展颗粒增强铝基复合材料（如SiCp/Al）具有高比强度和比刚度、耐磨、耐疲劳、低热膨胀系数、低密度、高微屈服强度、良好的尺寸稳定性和导热性等优异的力学性能和物理性能，可广泛应用于航天、军事、汽车、电子、体育运动等领域。因此，从上世纪80年代初开始，世界各国竞相研究开发这类材料，从材料的制备工艺、微观组织、力学性能与断裂特性等角度进行了许多基础性研究工作，取得了显著成绩。目前，各国相继进入了颗粒增强铝基复合材料的应用开发阶段，在美国和欧洲发达国家，该类复合材料的工业应用已开始，并且被列为21世纪新材料应用开发的重要方向。本文通过介绍和分析国外颗粒增强铝基复合材料的研制、应用和发展趋势，并在分析国内该材料现状的基础上，根据"十五"期间国内需求，探讨和分析我国颗粒增强铝基复合材料的发展对策，期待提出的建议和对策对于提高国内颗粒增强铝基复合材料的应用发展有所贡献。AXfa0019金属层状复合材料的研究状况与展望回顾了金属层状复合材料在工艺、机制方面的研究现状，分析了存在的问题，并对今后的研究进行了展望。随着科学技术突飞猛进的发展，社会对材料提出了更为严格、苛刻的要求，复合材料由于在设计上了各组元的优点，并弥补了各自的不足，具有单一金属或合金无法比拟的优异综合性能，成为当今材料科学的研究热点之一。复合材料一般可以分层状复合材料、颗粒增强复合材料和纤维增强复合材料，其中层状复合材料比颗粒增强、纤维增强复合材料的生产工艺简单，因而倍受欢迎，广泛应用于宇航、石油、化工、轻工、汽车、造船、电子、电力、冶金、机械、核能及日用品等领域。AXfa0020SiC/Wn层状复合材料力学性能与显微结构的研究在陶瓷/金属层状复合材料中，由于金属在破坏以前，通过塑性变形吸收大量的能量，既阻碍了裂纹的失稳扩展，又能起到预报材料失效的作用。与此同时金属与陶瓷之间的性非常强，能极大地提高复合材料的可靠性，因此，对金属作为陶瓷增韧相的层状复合材料的研究有着非常诱人的前景。用金属钨作为延性层，增韧碳化硅陶瓷，设备了SiC/W层状复合材料，并测试了其力学性能。结果表明，在保持强度不变的同时，断裂韧性提高了1倍。XRD和SEM分析发现，W和SiC发生化学反应，界面产生新相，增强了层状复合材料的界面结合，但同时降低了金属对陶瓷的增韧效果。AXfa0021低体积分数AL2O3颗粒增强铝基复合材料的制备工艺颗粒增强铝基复合材料由于价格低廉,性能优越,目前已经被广泛的应用于国民生产的各个部门之中.目前制备颗粒增强铝基复合材料比较成熟的工艺有粉末冶金、搅拌铸造、挤压铸造等方法,这几种方法各有其优缺点.挤压铸造法是一种成本低,制备的材料性能优良的制备方法.但是挤压铸造法制备颗粒增强铝基复合材料的体积分数高,所得的材料难以进行挤压等塑性变形.为了使通过挤压铸造工艺得到的复合材料能够进行塑性变形,本文通过在预制块中掺入铝粉来降低预制块的体积分数,从而降低复合材料的体积分数,使之能够进行塑性成形.AXfa0022内应力蠕变对SicW/A1复合材料残余应力的影响碳化硅增强铝基复合材料经历一定的温度变化后就会在材料内部产生热错配应力。当材料冷却到室温，该应力就成为了残余应力。由于该力对复合材料的微观组织结构、和性能有较大的影响，所以近年来得到了广泛的重视。最近，我们的研究表明，热处理可以改变材料的热错应力和残余应力。本文探讨了热处理工艺对SiCwA1复合材料残余应力的影响。AXfa0023SiCw／60601A1复合材料瞬间液相焊接接头界面形成机理研究了SiC／6061A1复合材料瞬间液相焊接接头界面结构形成机理，在焊接过程中用Zn－A1合金作为中间层，并了刮擦、搅拌工艺。观察了Zn－A1合金／母材界面行为，从润湿、溶解角度分析了Zn－A1合金与母材之间的相互作用。AXfa0024热挤压SiCp／2A12复合材料才组织的性能研究了热挤压对17vol．％SiCp／2A12复合材料型材组织和性能的影响。结果表明，热挤压加工可改善增强颗粒在基体中分布，消除热压坯料内部的孔隙，明显改善P／M法制备的SiCp／2A12复合材料型材组织和力学性能。AXfa002515vol％A12O3颗粒增强6061铝基复合材料高温压缩变形行为颗粒增强铝基复合材料具有比强度高、比模量高、导热性及尺寸稳定性好等优点，但其塑性较差，在塑性加工过程中常伴随着颗粒的断裂及表面开裂现象，严重地影响了产品的性能。有人发现在接近固液两相区进行塑性成形具有比较好的效果。本文对亚微米级A12O3颗粒增强6061铝合金复合材料进行了高温压缩变形试验研究。AXfa0026SiCp颗粒尺寸及含量对铝基复合材料拉伸性能的影响对粉末冶金法制备的不同尺寸和体积含量碳化硅颗粒增强铝基复合材料的拉伸性能进行了研究。AXfa0027ZrCp/W复合材料的高温拉伸行为为了提高W的高温强度，在W中加入20vol％ZiC颗粒形成ZrCp/W复合材料。在20～1400℃的拉伸试验结果表明：随温度的升高，复合材料的应力――应变曲线的非线性行为加剧，杨氏模量降低，抗拉强度和断裂应变随温度的升高而增大，强度在1200℃时出现峰值480．4MPa。复合材料在高温下的强化机理是ZrC颗粒的载荷传递和基体的位错强化。AXfa0028PSZ／Ni系复合材料高温氧化行为用粉末冶金法制备出PSZ/Ni系复合材料，对不同组成的复合材料分别在700℃、900℃空气中的等温，对材料中金属的氧化行为进行了分析。结果表明，金属Ni组元的氧化程度随陶瓷组元的增加而增加且高温时更加严重。其原因主要是一方面，PSZ具有较高的氧离子传导率，导致氧向材料内部迅速扩散；另一方面，复合材料中存在大量的金属与陶瓷的界面，大大缩短了氧的扩散途径。PSZ高的氧导率以及金属（陶瓷）是呈颗粒分散存在，使金属的表面积大大增加导致金属相氧化加剧。

如何防止金属装饰品表面的氧化?

这些都是抗氧化保护膜类

Sr对原位反应自生Mg2Si/ZM5复合材料

通过真空感应炉中氩气保护，在ZM5熔体中加入Si获得原位反应自生Mg2Si/ZM5复合材料。用OM、ESEM、XRD等探讨了Sr对这种复合材料的组织与性能的影响规律。

AXfa0002 SiCw/LD2Al复合材料超塑变形协调机制的研究

SiCw/LD2Al复合材料具备高比强度、高比刚度、耐磨、耐热、热膨胀系数小并可调等一系列优异性能而在航空、航天领域得到了广泛的应用，但是差的机械加工性能限制了它的进一步发展。为了解决这一问题，提出了近终形成型技术，高应变速率超塑性是近终形的关键。金属基复合材料的高应变速率拉伸超塑性已经进行了很深入的研究，但是对于压缩变形，尤其是SiCw/LD2Al复合材料的压缩变形机制研究的很少。本文主要从SiCw/LD2Al复合材料界面应力集中的角度研究超塑变形的协调机制。

AXfa0003 TiCp/W复合材料热冲击损伤行为的数值模拟

为了揭示Tic颗粒增强的钨基复合材料（TiCp/W）高温下的失效规律，用有限元方法从宏观和微观两个方面对该复合材料在氧乙炔热冲击中的损伤行为进行了数值模拟。复合材料非稳态温度场的模拟结果、材料的宏观与微观损伤行为的模拟结果都与实验结果吻合。

AXfa0004 Ti-Al-B合金中铝含量对硼化物的存在方式和形态的影响

用熔铸法制备了硼化物颗粒增强钛基复合材料，通过XRD和SEM，详细研究了含铝量变化时合金的相组成及硼化物的形态和存在方式的变化规律。

AXfa0005 SiCw/MB15镁基复合材料超塑性变形空洞行为

用金相显微镜、扫描电镜对SiCw/MB15镁基复合材料在340℃，应变速率为1.67×10-2s-1变形条件超塑性变形过程中空洞的行为进行了研究。结果表明空洞最先在三叉晶界处形成，空洞的长大在变形初期由扩散控制，变形后期由基体塑性变形控制。

AXfa0006 原位TiB晶须和TiC颗粒复合增强Ti复合材料的压缩性能及微观结构

用反应热压方法制备了原位TiB晶须和TiC颗粒复合增强钛复合材料，对复合材料进行了高温压缩试验，对变形前后的微观结构进行了分析。

AXfa0007 时效对SiCw/2024Al复合材料点腐蚀行为的影响

利用273恒电位仪测试了在室温下3.5％NaCl溶液中时效状态对SiCw/2024Al复合材料电化学腐蚀行为的影响规律。结果表明，不同的时效状态对复合材料的点蚀电位没有影响，但却使其点蚀电流发生较大的变化。三种时效状态下复合材料表面点腐蚀程度的不同，是由于复合材料微观组织结构的差别导致点腐蚀速率不同造成的。

AXfa0008 激光熔敷Ti5Si3/γ耐磨复合材料涂层组织与耐磨性

以Ti-Si-Ni合金粉末为原料对BT9钛合金进行激光熔敷处理，制备出以金属化合物Ti5Si3为增强相、以镍基固溶体γ相为基体的快速凝固"原位"耐磨复合材料表面改性层，整个改性层组织均匀、致密、与基体结合良好，具有很高的硬度及较好的抗滑动磨损性能。

AXfa0009 金属基复合材料的自发浸渗制备工艺

一般而言，金属基复合材料中增（补）强相与基体相的复合需要借助外力，如粉末冶金中烧结前粉体的两组分机械混合，以及压力铸造中熔体在外压驱使下进入多孔颗粒预制件。提供这类外力通常需要复杂工艺条件下的昂贵设备，制品在尺寸和形状上又有诸多限制。寻求经济简便的复合材料制备方法一直是一项极具挑战性的任务。

熔体自发浸渗颗粒预制件是一项前景看好的尝试。自发浸渗就是熔体在无外力作用下，借助浸润导致的毛细管压力自发进入颗粒多孔预制件。用传统成型工艺，陶瓷粉末可预制成所需要的形状和尺寸，金属性熔体自发渗入并充满预制件中的空隙，冷却凝固后获得颗粒在连续基体中均匀分布的复合材料。若组分间匹配得当、复合良好，可期望复合材料具有理想的力学性能。

AXfa0010 铜/钢复合材料的研究及应用

为了使金属材料最大限度地发挥出其所具有的性能，其方法之一就是把性能不同的材料加以组合制成复合材料。钢/钢复合材料（钢表面复铜或铜合金）由于具有防腐蚀、抗磨损、导电导热性能优良、美观、成本低等优点，在军工、电子、造币、炊具及建筑装饰等领域有着广阔的应用前景，其研究也越来越引起国内外的关注。本文主要介绍了铜/钢复合材料的应用、生产方法的新进展。

AXfa0011 喷射沉积成形颗粒增强金属基复合材料制备技术的发展

分析了喷射沉积成形颗粒增强金属基复合材料制备技术的研究现状。系统地介绍了原位反应喷射沉积成形过程中进行的各类反应。在总结国内外喷射沉积成形颗粒增强金属基复合材料制备技术优缺点的基础上，发展了溶铸-原位反应喷射沉积成形金属基复合材料制备新技术。

AXfa0012 铝基复合材料的腐蚀控制研究进展

铝金属基复合材料（MMCs）具有比强度和比刚度高，耐磨蚀等优点，被视为在航空航天及汽车工业等领域中最有前途的新型结构材料之一。多年来，国内外均致力于铝MMCs的制备和提高机械性能的研究。相对而言，对该材料腐蚀性能特别是腐蚀控制的研究则少得多。这显然与铝MMCs应用日益增长的现状不适应，研究铝MMCs的腐蚀及腐蚀控制问题已成为材料科学中的一个重要的课题。

AXfa0014 电子封装材料的研究现状

电子及封 装技术的快速发展对 封装材料的性能提出了更为严格的要求。综述了种新型封装材料的发展现状；并以金属基复合材料为重点，分别从增强体，基体材料，制备工气及微结构几个方面讨论了它们对材料热性能的影响；据此进一步提出了改善封装材料热性能的途径及未来的发展方向。

AXfa0015 内部因素对金属基复合材料磨损性能的影响

综述和分析了金属基复合材料内部因素对磨损性能的影响。这些因素包括增强体种类、大小、形状和取向、体积人数。分析表明，上述因素通过影响复合材料的磨损机制而影响磨损性能。金属基复合材料在各种条件下表现的磨损机制的多样性是造成其磨损性能不稳定的原因。

AXfa0016 金属层状复合材料的超塑变形行为

通过热压合和轧制的方法研制了金属多层复合材料，对复合材料的超塑性变形行为进行了研究，发现在一定的变形条件下，高塑性材料对低塑性材料存在"牵动效应"。并对复合和各组元的流变应力、应变速率敏感性指数m进行了理论推导和实验研究。

和单一合金相比金属复合材料有许多优点，一方面它可以很好地增强材料功能，另一方面它具有优良 的性能价格比，因而具有强劲的市场竞争能力，在许多工业领域里获得了广泛的应用。本课题在双层复合材料的基础上研制了多层金属复合材料，后者除了具有双层复合材料的优点之外，还有其自身的特点，即组元之间存在界面层，扩散良好的界面层的性能介于两组元之间，在超塑变形时高塑性组元对低塑性组元产生带动作用，使复合材料获得较好的整体超塑性。

AXfa0017 外部因素对金属基复合材料磨损性能的影响

综述和分析了正载荷、滑动速度、滑动距离、环境温度等外部因素对金属基复合材料磨损性能的影响。与复合材料内部影响因素类似，外部因素通过影响复合材料磨损机制而影响复合材料磨损率。

AXfa0018 颗粒增强铝基复合材料的研制、应用与发展

颗粒增强铝基复合材料（如SiCp/Al）具有高比强度和比刚度、耐磨、耐疲劳、低热膨胀系数、低密度、高微屈服强度、良好的尺寸稳定性和导热性等优异的力学性能和物理性能，可广泛应用于航天、军事、汽车、电子、体育运动等领域。因此，从上世纪80年代初开始，世界各国竞相研究开发这类材料，从材料的制备工艺、微观组织、力学性能与断裂特性等角度进行了许多基础性研究工作，取得了显著成绩。目前，各国相继进入了颗粒增强铝基复合材料的应用开发阶段，在美国和欧洲发达国家，该类复合材料的工业应用已开始，并且被列为21世纪新材料应用开发的重要方向。

本文通过介绍和分析国外颗粒增强铝基复合材料的研制、应用和发展趋势，并在分析国内该材料现状的基础上，根据"十五"期间国内需求，探讨和分析我国颗粒增强铝基复合材料的发展对策，期待提出的建议和对策对于提高国内颗粒增强铝基复合材料的应用发展有所贡献。

AXfa0019 金属层状复合材料的研究状况与展望

回顾了金属层状复合材料在工艺、机制方面的研究现状，分析了存在的问题，并对今后的研究进行了展望。

随着科学技术突飞猛进的发展，社会对材料提出了更为严格、苛刻的要求，复合材料由于在设计上了各组元的优点，并弥补了各自的不足，具有单一金属或合金无法比拟的优异综合性能，成为当今材料科学的研究热点之一。

复合材料一般可以分层状复合材料、颗粒增强复合材料和纤维增强复合材料，其中层状复合材料比颗粒增强、纤维增强复合材料的生产工艺简单，因而倍受欢迎，广泛应用于宇航、石油、化工、轻工、汽车、造船、电子、电力、冶金、机械、核能及日用品等领域。

AXfa0020 SiC/Wn层状复合材料力学性能与显微结构的研究

在陶瓷/金属层状复合材料中，由于金属在破坏以前，通过塑性变形吸收大量的能量，既阻碍了裂纹的失稳扩展，又能起到预报材料失效的作用。与此同时金属与陶瓷之间的性非常强，能极大地提高复合材料的可靠性，因此，对金属作为陶瓷增韧相的层状复合材料的研究有着非常诱人的前景。

用金属钨作为延性层，增韧碳化硅陶瓷，设备了SiC/W层状复合材料，并测试了其力学性能。结果表明，在保持强度不变的同时，断裂韧性提高了1倍。XRD和SEM分析发现，W和SiC发生化学反应，界面产生新相，增强了层状复合材料的界面结合，但同时降低了金属对陶瓷的增韧效果。

AXfa0021 低体积分数AL2O3颗粒增强铝基复合材料的制备工艺

颗粒增强铝基复合材料由于价格低廉,性能优越,目前已经被广泛的应用于国民生产的各个部门之中.目前制备颗粒增强铝基复合材料比较成熟的工艺有粉末冶金、搅拌铸造、挤压铸造等方法,这几种方法各有其优缺点.挤压铸造法是一种成本低,制备的材料性能优良的制备方法.但是挤压铸造法制备颗粒增强铝基复合材料的体积分数高,所得的材料难以进行挤压等塑性变形.为了使通过挤压铸造工艺得到的复合材料能够进行塑性变形,本文通过在预制块中掺入铝粉来降低预制块的体积分数,从而降低复合材料的体积分数,使之能够进行塑性成形.

AXfa0022 内应力蠕变对SicW/A1复合材料残余应力的影响

碳化硅增强铝基复合材料经历一定的温度变化后就会在材料内部产生热错配应力。当材料冷却到室温，该应力就成为了残余应力。由于该力对复合材料的微观组织结构、和性能有较大的影响，所以近年来得到了广泛的重视。最近，我们的研究表明，热处理可以改变材料的热错应力和残余应力。本文探讨了热处理工艺对SiCwA1复合材料残余应力的影响。

AXfa0023 SiCw／60601A1复合材料瞬间液相焊接接头界面形成机理

研究了SiC／6061A1复合材料瞬间液相焊接接头界面结构形成机理，在焊接过程中用Zn－A1合金作为中间层，并了刮擦、搅拌工艺。观察了Zn－A1合金／母材界面行为，从润湿、溶解角度分析了Zn－A1合金与母材之间的相互作用。

AXfa0024 热挤压SiCp／2A12复合材料才组织的性能

研究了热挤压对17vol．％SiCp／2A12复合材料型材组织和性能的影响。结果表明，热挤压加工可改善增强颗粒在基体中分布，消除热压坯料内部的孔隙，明显改善P／M法制备的SiCp／2A12复合材料型材组织和力学性能。

AXfa0025 15vol％ A12O3颗粒增强6061铝基复合材料高温压缩变形行为

颗粒增强铝基复合材料具有比强度高、比模量高、导热性及尺寸稳定性好等优点，但其塑性较差，在塑性加工过程中常伴随着颗粒的断裂及表面开裂现象，严重地影响了产品的性能。有人发现在接近固液两相区进行塑性成形具有比较好的效果。本文对亚微米级A12O3颗粒增强6061铝合金复合材料进行了高温压缩变形试验研究。

AXfa0026 SiCp颗粒尺寸及含量对铝基复合材料拉伸性能的影响

对粉末冶金法制备的不同尺寸和体积含量碳化硅颗粒增强铝基复合材料的拉伸性能进行了研究。

AXfa0027 ZrCp/W复合材料的高温拉伸行为

为了提高W的高温强度，在W中加入20vol％ZiC颗粒形成ZrCp/W复合材料。在20～1400℃的拉伸试验结果表明：随温度的升高，复合材料的应力――应变曲线的非线性行为加剧，杨氏模量降低，抗拉强度和断裂应变随温度的升高而增大，强度在1200℃时出现峰值480．4MPa。复合材料在高温下的强化机理是ZrC颗粒的载荷传递和基体的位错强化。

AXfa0028 PSZ／Ni系复合材料高温氧化行为

用粉末冶金法制备出PSZ/Ni系复合材料，对不同组成的复合材料分别在700℃、900℃空气中的等温，对材料中金属的氧化行为进行了分析。结果表明，金属Ni组元的氧化程度随陶瓷组元的增加而增加且高温时更加严重。其原因主要是一方面，PSZ具有较高的氧离子传导率，导致氧向材料内部迅速扩散；另一方面，复合材料中存在大量的金属与陶瓷的界面，大大缩短了氧的扩散途径。PSZ高的氧导率以及金属（陶瓷）是呈颗粒分散存在，使金属的表面积大大增加导致金属相氧化加剧。

铸造都有哪些标准？

1 铸造通用基础及工艺标准规范汇编

1.1 GBT 5611-1998 铸造术语

1.1.1 基本术语1.1.2 砂型铸造1.1.3 特种铸造1.1.4 造型材料1.1.5 铸件后处理1.1.6 铸件质量1.1.7 铸造工艺设计及工艺装备1.1.8 铸造合金及熔炼、浇注

1.2 GBT 5678-1985铸造合金光谱分析取样方法

1.3 GBT 60601-19 表面粗糙度比较样块铸造表面

1.4 GBT 6414-1999 铸件尺寸公差与机械加工余量

1.5 GBT1 1351-1989 铸件重量公差

1.6 GBT 15056-1994 铸造表面粗糙度评定方法

1.7 JBT 2435-18 铸造工艺符号及表示方法

1.8 JBT 40221-1999 合金铸造性能测定方法

1.9 JBT 40222-1999 合金铸造性能测定方法

1.10 JBT 5105-1991 铸件模样起模斜度

1.11 JBT5106-1991 铸件模样型芯头基本尺寸

1.12 JBT 6983-1993 铸件材料消耗工艺定额计算方法

1.13 JBT7528-1994 铸件质量评定方法

1.14 JBT 7699-1995 铸造用木制模样和芯盒技术条件

2 铸铁标准规范汇编

2.1 GBT 1348-1998 球墨铸铁件

2.2 GBT 3180-1982 中锰抗磨球墨铸铁件技术条件

2.3 GBT 5612-1985 铸铁牌号表示方法

2.4 GBT 5614-1985 铸铁件热处理状态的名称、定义和代号

2.5 GBT 6296-1986 灰铸铁冲击试验方法

2.6 GBT 7216-1987 灰铸铁金相

2.7 GBT 8263-1999 抗磨白口铸铁件

2.8 GBT 8491-1987 高硅耐蚀铸铁件

2.9 GBT 9437-1988 耐热铸铁件

2.10 GBT 9439-1988 灰铸铁件

2.11 GBT 9440-1988 可锻铸铁件

2.12 GBT 9441-1988 球墨铸铁金相检验

2.13 GBT 17445-1998 铸造磨球

2.14 JBT 2122-17 铁素体可锻铸铁金相标准

2.15 JBT 3829-1999 蠕墨铸铁金相

2.16 JBT 4403-1999 蠕墨铸铁件

2.17 JBT 5000.4-1998 重型机械通用技术条件铸铁件

2.18 JBT 7945-1999 灰铸铁力学性能试验方法

2.19 JBT 9219-1999 球墨铸铁超声声速测定方法

2.20 JBT 9220.1-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法总则及—般规定

2.21 JBT 9220.2-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法高氯酸脱水重量法测定二氧化硅量

2.22 JBT 9220.3-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法重铬酸钾容量法测定氧化亚铁量

2.23 JBT 9220.4-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法—亚硝酸钠容量法测定—氧化锰量

2.24 JBT 9220.5-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法氟化钠—EDTA容量法测定三氧化二铝量

2.25 JBT 9220.6-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法 DDTC分离EGTA容量法测定氧化钙量

2.26 JBT 9220.7-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法高锰酸钾容量法测定氧化钙

2.27 JBT 9220.8-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法DDTC分离EDTA容量法测定氧化镁

2.28 JBT 9220.9-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法磷矾钼黄—甲基异丁基甲酮萃取光度法测定五氧化二磷量

2.29 JBT 9220.10-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法硫酸钡重量法测定硫量

2.30 JBT9220.11-1999 铸造化铁炉酸性炉渣化学分析方法燃烧—碘酸钾容量法测定硫量

2.31 JBT 9228-1999球墨铸铁用球化剂

3 铸钢标准规范汇编

3.1 GBT 2100-2002 —般用途耐蚀钢铸件

3.2 GBT 5613-1995 铸钢牌号表示方法

3.3 GBT 5615-1985 铸钢件热处理状态的名称、定义及代号

3.4 GBT 5677-1985 铸钢件射线照相及底片等级分类方法

3.5 GBT 5680-1998 高锰钢铸件

3.6 GBT 6967-1986 工程结构用中、高强度不锈钢铸件

3.7 GBT 7233-1987 铸钢件超声探伤及质量评级方法

3.8 GBT 7659-1987 焊接结构用碳素钢铸件

3.9 GBT 8492-2002 —般用途耐热钢和合金铸件

3.10 GBT 8493-1987 —般工程用铸造碳钢金相

3.11 GBT 9943-1988 铸钢件渗透探伤及缺陷显示迹痕的评级方法

3.12 GBT 9444-1988 铸钢件磁粉探伤及质量评级方法

3.13 GBT 11352-1989 —般工程用铸造碳钢件

3.14 GBT 13925-1992 铸造高锰钢金相

3.15 GBT 14408-1993 —般工程与结构用低合金铸钢件

3.16 GBT 16253-1996 承压钢铸件

3.17 JBT 50006-1998 重型机械通用技术条件铸钢件

3.18 JBT 500014-1998 重型机械通用技术条件铸钢件无损探伤

3.19 JBT 6402-1992 大型低合金钢铸件

3.20 JBT 6403-1992 大型耐热钢铸件

3.21 JBT 404-1992 大型高锰钢铸件

3.22 JBT 6405-1992 大型不锈钢铸件

3.23 IBT 7024-1993 300~600MW 汽轮机缸体铸钢件技术条件

3.24 JBT 7349-2002 混流式水轮机焊接转轮不锈钢叶片铸件

3.25 JBT 7350-2002 轴流式水轮机不锈钢叶片铸件

3.26 JBT 1026-2001 混流式水轮机焊接转轮上冠、下环铸件

4 铸造有色合金标准规范汇编

4.1 GBT 1173-1995 铸造铝合

4.2 GBT 1174-1992 铸造轴承合金

4.3 GBT 1175-19 铸造锌合金

4.4 GB 1176-1987 铸造铜合金技术条件

4.5 GB 1177-1991 铸造镁合

4.6 GBT 6614-1994 钛及钛合金铸件

4.7 GBT 8063-1994 铸造

4.8 GBT 9438-1999 铝合金铸件

4.9 GB 11346-1989 铝合金铸件 射线照相检验针孔（圆形）分级

4.10 GBT 15073-1994 铸造钛及钛合金牌号和化学成分

4.11 GBT 16746-19 锌合金铸件

4.12 GBT 8733-2000 铸造铝合金锭

5 压铸合金标准规范汇编

5.1 GBT 13818-1992 压铸锌合金

5.2 GBT13821-1992 锌合金压铸件

5.3 GBT 13822-1992 压铸有色合金试样

5.4 GBT 15114-1994 铝合金压铸件

5.5 GBT 15115-1994压铸铝合金

5.6 GBT 15116-1994 压铸铜合金

5.7 GBT 15117-1994 铜合金压铸件

5.8 JB 3070-1982 压铸镁合金技术条件

6 熔模铸造标准规范汇编

6.1 GB 12214-1990 熔模铸造用硅砂、粉

6.2 GB 12215-1090 熔模铸造用铝矾土砂、粉

6.3 GBT 14235.1-1993 熔模铸造模料熔点测定方法（冷却曲线法)

6.4 GBT 14235.2-1993 熔模铸造模料抗弯强度测定方法

6.5 GBT 14235.3-1993 熔模铸造模料灰分测定方法

6.6 GBT 14235.4-1993 熔模铸造模料线收缩率测定方法

6.7 GBT 14235.5-1993 熔模铸造模料表面硬度测定方法

6.8 GBT 14235.6-1993 熔模铸造模料酸值测定方法

6.9 GBT 14235.7-1993 熔模铸造模料流动性测定方法

6.10 GBT 14235.8-1993 熔模铸造模料粘度测定方法

6.11 GBT 14235.9-1993 熔模铸造模料热稳定性测定方法

6.12 JBT 2980.1-1999 熔模铸造型壳高温热变形试验方法

6.13 JBT 2980.2-1999 熔模铸造型壳高温抗弯强度试验方法

6.14 JBT 4007-1999 熔模铸造涂料试验方法

6.15 JBT 4153-1999 型壳高温透气性试验方法

6.16 JBT 5100-91 熔模铸造碳钢件技术条件

7 铸造用生铁及铁合金标准规范汇编

7.1 GBT 717-1998炼钢用生铁

7.2 GBT 718-2005 铸造用生铁

7.3 GBT 1412-2005 球墨铸铁用生铁

7.4 GB 2272-1987 硅铁

7.5 GB 3282-1987 钛铁

7.6 GBT 3648-1996 钨铁

7.7 GB 3649-1987 钼铁

7.8 GBT 3650-1995 铁合金验收、包装、储运、标志和质量证明书的一般规定

7.9 GBT 3795-2006锰铁

7.10 GBT 4008-1996 锰硅合金

7.11 GB 4009-1989 硅铬合金

7.12 GBT 4010-1994 铁合金化学分析用试样的取和制备

7.13 GBT 4137-2004 稀土硅铁合金

7.14 GBT 4138-2004 稀土镁硅铁合金

7.15 GBT 41390-2004 钒铁

7.16 GB 5683-1987 铬铁

7.17 GB 5684-1987 真空法微碳铬铁

7.18 GB/T 7737-19铌铁

7.19 GB 7738-1987 铁合金产品牌号表示方法

7.20 GB 8729-1988 铸造焦炭

7.21 GBT 91-2004 原料纯铁

7.22 GBT 13247-1991 铁合金产品粒度的取样和检测方法

7.23 GBT 1 4984-1994 铁合金术语

7.24 GBT 15710-1995 硅钡合金

7.25 YBT 092-199金铸铁球

7.26 YBT 093-1996 低铬合金铸铁段

8 铸造用造型材料标准规范汇编

8.1 GBT 2684-1981 铸造用原砂及混合料试验方法

8.2 GBT 7143-1986 铸造用硅砂化学分析方法

8.3 GBT9442-1998 铸造用硅砂

8.4 GBT 12216-1990 铸造用合脂粘结剂

8.5 JBT 2755-1980 铸造用亚硫酸盐木浆废液粘结剂

8.6 JBT 3828-1999 铸造用热芯盒树脂

8.7 JBT 5107-1991 砂型铸造用涂料试验方法

8.8 JBT 6984-1993 铸造用铬铁矿砂

8.9 JBT 6985-1993 铸造用镁橄榄石砂

9 性能试验方法标准规范汇编

9.1 GBT 228-2002 金属材料室温拉伸试验方法

9.2 GBT 229-1994 金属夏比缺口冲击试验方法

9.3 GBT 230.1-2004 金属洛氏硬度试验第1 部分：试验方法（A、B、C、D、E、F、G、H、K、N、T标尺）

9.4 GB/T 230.2-2002 金属洛氏硬度试验第2 部分：硬度计(A、B、C、D、E、F、G、H、K、N、T标尺)的检验与校准

9.5 GBT 230.3-2002 金属洛氏硬度试验第3 部分：标准硬度块(A、B、C、D、E、F、G、H、K、N、T标尺)的标定

9.6 GBT 231.1-2002 金属布氏硬度试验第1 部分1试验方法

9.7 GBT 231.2-2002 金属布氏硬度试验第2 部分：硬度计的检验与校准

9.8 GBT 231.3-2002 金属布氏硬度试验第3部分：标准硬度块的标定

9.9 GBT 232-1999 金属材料弯曲试验方法

9.10 GBT 1172-1999 黑色金属硬度及强度换算值

9.11 GBT 2039-9 金属拉伸蠕变及持久试验方法

9.12 GBT 4337- 金属旋转弯曲疲劳试验方法

9.13 GBT 4338-1995 金属材料高温拉伸试验

9.14 GBT 7314-2005 金属压缩试验方法

9.15 GBT 12778-1991 金属夏比冲击断口测定方法

9.16 GBT 13239-1991 金属低温拉伸试验方法

9.17 GBT 13298-1991 金属显微组织检验方法

项目经理工作简历模板

项目经理工作简历模板(一)

　姓　　名：林XX

　性　　别： 男

　婚姻状况： 未婚

　民　　族： 汉族

　户　　籍： 广东-深圳

　年　　龄： 30

　现所在地： 广东-深圳

　身　　高： 170cm

　希望地区： 广东-深圳

　希望岗位： 计算机IT类-管理/技术支持-项目经理计算机IT类-管理/技术支持-项目执行/协调人员

　寻求职位： 项目管理、 新产品导入

　教育经历

　20**-09 ～ 20**-06 南京航空航天大学 工业工程 本科

　其他专长

　内审员、公司内部培训师、公司记者、公司篮球队成员、公司摄影协会成员

　语言能力

　普通话： 流利

　粤语： 流利

　英语水平： CET-4

　口语一般

　英语： 良好

　求职意向

　发展方向：

　项目管理, 质量保证，流程优化自身情况

　自我评价： 乐于与队友分享成功，愿意为团队贡献自己的力量

　兴趣爱好： 阅读、旅行和运动

　相关证书PMP 20**-09-24ISO9001

　内审员 20**-04-12CMMI 20**-04-16

　技能专长专业职称：

　计算机水平： 高级计算机

　详细技能：技能专长：

　技能专长

　1、 超过6年项目管理工作经验，熟悉IPD流程和研发项目管理流程;

　2、 熟悉ISO9001体系和CMMI能力成熟度模型集成;

　3、 熟悉IPC610D/IEC60601/GB06.1等通用标准;

　4、 熟练运用MS OFFICE，AUTO CAD和PROJECT软件;

　5、 具有良好的沟通和团队合作能力，能独立分析和解决问题。

　培训经历

　20**-04 ～ 20**-04 深圳致卓管理咨询公司 CMMI CMMI

　20**-04 ～ 20**-04 深圳誉杰管理咨询公司 ISO9001 ISO9001内审员

　20**-07 ～ 20**-07 深圳才聚管理咨询公司 PMP

　20**-07 ～ 20**-07 台湾鼎雅管理咨询公司 项目管理

　工作经验

　**公司 (20**-09 ～ 至今)

　公司性质： 合资企业

　行业类别： 医疗、护理、保健、卫生服务担任职位： 研发项目工程师

　岗位类别： 项目工程师

　工作描述： 20**年9月-至今 理邦精密仪器股份有限公司 (合资-医疗器械)所属部门：研发系统超声产品室 职位：项目工程师工作描述：负责超声诊断系统研发项目的管理工作，主导完成了DUS60项目(黑白超)、U50项目(彩超)、U50 VET项目(兽用超)、DUS60(20**)项目和U3项目(便携黑白超)。

　1、参与项目立项，收集产品需求，完成产品需求说明书;

　2、制定项目书，包括新产品开发、沟通、风险管理和项目质量;

　3、负责项目日常管理，包括跟进项目进度，跟踪项目问题，跟踪项目风险，定期与项目干系人沟通，组织项目例会和项目各阶段评审;

　4、负责监控项目过程的实施情况，定期向上级汇报项目进展状况;

　5、协助项目经理管理项目变更、项目风险及项目绩效;

　6、协调PDT团队完成新产品导入，实现产品转产;7、指导项目组成员遵照公司开发流程体系工作，管理项目知识资产，协助公司优化开发流程体系。

　**公司 (20**-07 ～ 20**-08)

　公司性质： 外资企业

　行业类别： 电子、微电子技术、集成电路担任职位： 项目管理员 岗位类别： 项目工程师工作描述： 20**年7月-20**年8月 伊顿.山特电子(深圳)有限公司 (美资-UPS电源)所属部门：项目管理部 职务：项目管理员工作描述：负责离线式UPS项目的项目管理工作，参与了TwinGuard系列(家用型)、Knight系列(小型设备)、Multipower-Pro系列(小型工作站)项目。

　1、 协助项目经理制定项目工作分解结构和项目;

　2、 提供模板支持，整理和维护项目数据库，对项目组成员进行流程引导和辅导;

　3、 项目过程督导，包括项目过程符合性检查、项目问题记录和跟踪，确保项目组成员的活动符合项目要求;

　4、 跟进项目进度，督促项目组成员完成工作交付件，协调跨部门的项目组成员的工作;

　5、 项目度量和数据分析，协助项目经理管理项目绩效和项目组成员绩效;

　6、 准备各阶段项目会议和项目评审，做会议纪要，输出项目进度状态报告。

　项目经理工作简历模板(二)

　姓名：XXX

　目前所在： 佛山 年　　龄： 43

　户口所在： 陕西 国　　籍： 中国

　婚姻状况： 已婚 民　　族： 汉族

　身　　高： 175 cm

　体　　重： 65 kg

　求职意向

　人才类型： 普通求职

　应聘职位： 项目营运总监/经理/主管，项目工程师，质量管理/测试(QA/QC)-经理/主管

　工作年限： 16 职　　称： 中级

　求职类型： 全职 可到职日期： 一个月

　月薪要求： 8000～11999元 希望工作地区： 佛山，珠海，中山

　工作经历

　**公司　　 起止年月：2004-12 ～ 2014-02

　公司性质： 外商独资　　所属行业：汽车及零配件

　担任职位： 项目经理(Magna Mirrors)

　工作描述：

　离职原因：

　**公司　　 起止年月：2002-10 ～ 2004-11

　公司性质： 民营企业　　所属行业：其他行业

　担任职位： 品质工程师

　工作描述：

　离职原因：

　**公司　　 起止年月：19-11 ～ 2002-08

　公司性质： 外商独资　　所属行业：服务业

　担任职位： 工程工程师

　工作描述：

　离职原因：

　**公司　　 起止年月：1996-07 ～ 19-11

　公司性质： 国有企业　　所属行业：机械/机电/设备/重工

　担任职位： 技术主管

　工作描述：

　离职原因：

　教育背景

　毕业院校： 陕西兵器工业职工大学

　最高学历： 大专　　获得学位: 毕业日期： 1996-07

　专 业 一： 机械制造工艺及设备 专 业 二： 车工

　起始年月 终止年月 学校(机构) 所学专业 获得证书 证书编号

　1989-09 1991-06 陕西渭阳柴油机厂(国营615厂)技工学校 车工专业 获毕业证及等级证

　1993-06 1996-06 陕西兵器工业职工大学 机械制造工艺及设备 毕业证 1996036

　2004-08 2004-12 广州市友君管理顾问有限公司 ISO/TS16949 内部审核员资格证书 PMCC10793

　语言能力

　外语： 英语　一般 粤语水平： 一般

　其它外语能力：

　国语水平： 良好

　工作能力及其他专长

　熟悉机械制造工艺,企业管理,工程管理,品质管理,设备管理,能熟练应用office办公软件及AUTOCAD绘图软件,持驾驶C牌、 TS16949内部审核员资格证书,熟悉机械加工、铝合金压铸、注塑、涂装等生产加工过程.现职项目经理(Magna Mirrors)负责客户主要有:广汽丰田、日产NCIC、一汽-大众、一汽丰田、一汽解放、一汽红旗、华晨、长城汽车等主机厂.

　自我评价

　热情,真诚,坦率,负责,工作能力及适应能力强,愿意一起同企业的成长及发展